冷風滲透耗熱量的計算方法共給出三種，設計中采用哪一種根據(jù)工程情況確定?？p隙法適于計算生活、行政輔助建筑物以及輔助用室(包括值班室、控制室、休息室等)的冷風滲透耗熱量，百分率附加法適合于計算生產(chǎn)廠房、倉庫、公用輔助建筑物內(nèi)除輔助用室外的部分，換氣次數(shù)法適合于計算氣密性差的建筑物或建筑在不避風的高地、河邊、海岸、曠野上的建筑物。

　　在采用縫隙法進行計算時，本附錄沿用原規(guī)范以單純風壓作用下的理論滲透冷空氣量L0為基礎(chǔ)的模式。

　　(1)在確定L0時，應用通用性公式(F.0.2)進行計算。原因是規(guī)范難以涵蓋目前出現(xiàn)的多種門窗類型，且同一類型門窗的滲風特性也有不同，而因計算條件的改變以風速分級的計算列表也無必要。式(F.0.3)中的外門窗縫隙滲風系數(shù)α1值可由供貨方提供，或根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T 7106，按表F.0.3采用。

　　(2)根據(jù)朝向修正系數(shù)n的定義和統(tǒng)計方法，v0應當與n=1的朝向?qū)摮蛲嵌臼彝庾疃囡L向;若n值以一月平均風速為基準進行統(tǒng)計，v0應當取為一月室外最多風向的平均風速?？紤]一月室外最多風向的平均風速與冬季室外最多風向的平均風速相差不大，且后者可較為方便地應用《供暖通風與空氣調(diào)節(jié)氣象資料集》，本附錄式(F.0.3)中的v0取為冬季室外最多風向的平均風速。

　　(3)本附錄采用冷風滲透壓差綜合修正系數(shù)m的概念，取代原規(guī)范中滲透冷空氣的綜合修正系數(shù)m。本附錄中m值的計算式(F.0.4-1)對原規(guī)范中風壓與熱壓共同作用時的壓差疊加方式進行了修改，并引入熱壓系數(shù)Cr和風壓差系數(shù)△Cf，使其成為反映綜合壓差的物理量，當m>0時，冷空氣滲入。

　　(4)當滲透冷空氣流通路徑確定時，熱壓系數(shù)Cr僅與建筑內(nèi)部隔斷情況及縫隙滲風特性相關(guān)。因建筑日趨多樣化，且確定Cr的解析值需求解非線性方程，獲取Cr的理論值非常困難。本附錄根據(jù)典型建筑門窗設置情況及其縫隙特性，通過對相關(guān)參數(shù)的數(shù)量級分析，提供了熱壓系數(shù)Cr的推薦值。一般認為，滲透冷空氣經(jīng)外窗、內(nèi)(房)門、前室門和樓梯間(電梯間)門進入氣流豎井。表F.0.4中，若前室門或樓梯間(電梯間)設門，則0.2≤Cr≤0.6;否則Cr≥0.6。對于內(nèi)(房)門也是如此。所謂密閉性好與差是相對于外窗氣密性而言的。Cr的幅值范圍應為0～1.0，但為便于計算且偏安全，可取下限為0.2。有條件時，應進行理論分析與實測。

　　(5)風壓差系數(shù)△Cf不僅與建筑表面風壓系數(shù)Cf相關(guān)，而且與建筑內(nèi)部隔斷情況及縫隙滲風特性相關(guān)。當建筑迎風面與背風面內(nèi)部隔斷等情況相同時，△Cf僅與Cf相關(guān);當迎風面與背風面Cf分別取絕對值最大，即1.0和-0.4時，△Cf=0.7，可見該值偏于安全。有條件時，應進行理論分析與實測。

　　(6)因熱壓系數(shù)Cr對熱壓差與風壓差均有作用，本附錄中有效熱壓差與有效風壓差之比C值的計算式(F.0.4-2)中不包括Cr，且以風壓差系數(shù)△Cf取代原規(guī)范中建筑表面風壓系數(shù)Cf。

　　(7)豎井計算溫度t′n，應根據(jù)樓梯間等豎井是否供暖等情況經(jīng)分析確定。